摘要：試制一種低Cr Re抗磨鑄鐵拋丸機(jī)葉片 ,代替青島鑄造機(jī)械有限公司的葉片 新葉片的硬度HRC 62 ,沖擊值 AK 可代替購(gòu)買的拋丸機(jī)配件葉片,每年為工廠節(jié)省 70 多萬(wàn)人民幣

關(guān)鍵詞拋丸機(jī) 葉片 Cr 鑄鐵 Cr Ni鑄鐵 Cr Mo鑄鐵 Cr Re鑄鐵


0 引言

哈爾濱車輛廠1999 年承擔(dān)國(guó)家分配的 檢修客貨車 5000 多輛的任務(wù) ,舊機(jī)車檢修前 需在拋丸室內(nèi)進(jìn)行車皮的去漆 ,工廠客解體 、主裝三車間拋丸室 ,承擔(dān)此項(xiàng)任務(wù) 皮開進(jìn)拋丸室,拋丸室內(nèi)前后各 臺(tái)上下錯(cuò)開。利用高速回轉(zhuǎn)的葉輪 鑄鐵拋丸的技術(shù)要求如表 、鑄鐵和鑄鋼車間的拋丸機(jī)葉片都購(gòu)自青島鑄機(jī)廠 ,每年 工廠為此要多付出 70 多萬(wàn)元 ,自己有電爐、工頻爐但自己不熔煉。

今年工廠開始熔制葉片材料,*先選取 Cr17Mo3Cu 抗磨鑄鐵 ,不太理想 ,一方面此種 鑄鐵成本太高；另一方面忽略了它的熱處理。
不能 Cr17Mo3Cu的硬度 HRC53～59 與拋丸的硬度 相差不多 HRC45) ,使用中不抗磨 ,短時(shí)失 。頻繁的更換和長(zhǎng)時(shí)間的停機(jī),給工廠生 產(chǎn)帶來(lái)了諸多不便 ,造成很大浪費(fèi)
表一 Q305拋丸機(jī)參數(shù)
表2、鑄鐵拋丸機(jī)技術(shù)要求
車輛廠從前一直使用青島鑄機(jī)廠的葉 ,還包括護(hù)板、拋頭前后蓋 、葉輪 、弧形護(hù) 、結(jié)合盤等,用量和耗資都很大


1、國(guó)內(nèi)概況

111 青島鑄機(jī)廠概況

青島鑄機(jī)廠70 年代初 ,根據(jù)拋丸機(jī)易損 件葉片 、上下磨耗板等壽命低,更換頻 ,浪費(fèi)大量金屬材料,而且增加輔助工時(shí) 影響生產(chǎn)效率的特點(diǎn),與一機(jī)部鑄鍛機(jī)械研 究所一起 ,經(jīng)過(guò)大量的試驗(yàn)研究和較長(zhǎng)期的 生產(chǎn)實(shí)踐 ,確認(rèn)低鉻 —稀土白口鑄鐵是一種 較理想的抗磨材料

80年代中 ,青島鑄機(jī)廠對(duì)抗磨白口鑄鐵 又重新進(jìn)行了選擇 。1985 年針對(duì)承受拋丸 機(jī)易損件 ,進(jìn)行了試驗(yàn) ,試驗(yàn)采用 Cr15Mo3Cu 高鉻白口鑄鐵 。在沖擊磨損完全相同的工況 、鑄態(tài)時(shí)效和淬火回火后的拋丸機(jī)葉片進(jìn)行了對(duì)比試驗(yàn) 在進(jìn)行裂紋擴(kuò)展速度的試驗(yàn)后確認(rèn) 對(duì)承受劇烈反復(fù)沖擊載荷的葉片 ,不宜在含有大量奧氏體的鑄態(tài)下使用 而應(yīng)采用適當(dāng)?shù)臒崽幚矸椒?使基體以馬氏 體為主 ,殘留奧氏體應(yīng)控制在 25 %以下
90年代以后 ,青島鑄機(jī)廠重點(diǎn)研究了稀 土元素對(duì)鉻系抗磨鑄鐵的影響 。1997 加入Re 元素后 ,能夠提高低鉻抗磨鑄 鐵的硬度 ,而且趨于均勻 ,硬度差在 HRC3以內(nèi) 。沖擊韌性由原來(lái)的4126j/cm2 提高到6132j/cm2。加入Re 元素后，能改變碳化物形貌 ,增加抗磨性 ,處理后葉片的磨損率僅 為處理前的四分之一 。青島鑄機(jī)廠葉片的化 學(xué)成分 、金相和硬度 ,經(jīng)哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司材料研究所測(cè)定如表3
表3 青島鑄機(jī)有限公司葉片測(cè)定
112其它 1999 10日進(jìn)行了國(guó)內(nèi)檢索資料 查詢 ,根據(jù)上述檢索詞及分類 ,在中文 20 數(shù)據(jù)庫(kù)及相關(guān)刊物上,查到文獻(xiàn) 87 ,其中與本課題密切相關(guān)的文獻(xiàn) 25 西安交大對(duì)15Cr 碳化物任意排列的馬 氏體白口鑄鐵和碳化物定向排列且較細(xì)的 25Cr 奧氏體白口鑄鐵的兩個(gè)拋丸機(jī)葉片 等對(duì)抗磨白口鑄鐵生產(chǎn)工藝做了大量工作 ,認(rèn)為 提高鑄鐵韌性的主要因素是采用綜合變質(zhì)處理 ,即凈化鐵水改善晶界冶金質(zhì)量 加強(qiáng)冷卻,減少夾雜物 ,加強(qiáng)鑄件充分 補(bǔ)縮是提高鑄鐵韌性的關(guān)鍵 。這些對(duì)拋丸機(jī) 葉片壽命的提高是有利的 鄭州工學(xué)院對(duì)大負(fù)荷拋丸機(jī)(Q7710) 認(rèn)為它是以受沖擊的高應(yīng)力磨料磨損為主 ,為提高葉片的壽命 宜選用奧氏體基體的高鉻鑄鐵,力求獲得彌 散細(xì)小針狀的 C3硬化相 ,深扎在奧氏 體基體中 北京科技大學(xué)采用軋制白口鑄鐵拋丸機(jī)葉片 ,通過(guò)高溫軋制變形 ,使白口鑄鐵的網(wǎng)狀 化物破碎 武漢機(jī)械工藝研究所采用14 %～16 70Cr 、118 %～212 的抗磨鑄鐵,耐磨性是高 錳鋼的 HRC62～66 ,金相組織為回火馬氏體 龍江省機(jī)械工業(yè)研究所采用鉻硼白口抗磨鑄鐵拋丸機(jī)葉片 HRC65～68 東北大學(xué)采用稀土低鉻多元合金耐磨鑄 鐵拋丸機(jī)葉片 HRC55 洛陽(yáng)工學(xué)院采用接近共晶成分的20 17%Cr 兩種拋丸機(jī)葉片 ,采用定向凝固 鑄造工藝和改進(jìn)的熱處理工藝 ,前者使用壽 670h,后者為 380h 有人研究了外葉片的傾斜方向與傾角對(duì) 拋丸器運(yùn)動(dòng)力學(xué)參數(shù)和葉片所受壓力的影 種低鉻鑄鐵拋丸機(jī)葉片的失效分析和對(duì)比 有人研究拋丸機(jī)葉片的磨損及曲面葉片的優(yōu)點(diǎn) 大連鐵道學(xué)院研究了《拋丸機(jī)高鉻白口鑄鐵葉片的 SiCa復(fù)合變質(zhì)處理》; 湖北工學(xué)院《高 鉻鑄鐵拋丸機(jī)葉片研制》采用半金屬型的 17 %Cr 、313 的高鉻鐵葉片,使用壽命 400 小時(shí) 改變碳化物的分布、形態(tài)和基體組織 ,獲得抗 磨性較好的貝氏體抗磨鑄鐵 ,硬度為 HRC48 ～55 ,壽命是中鉻白口鑄鐵拋丸機(jī)葉片的 天津大學(xué)《拋丸機(jī)葉片磨損失效分析和金相組織的影響》; 上海工業(yè)大學(xué)《高鉻鑄 鐵拋丸機(jī)葉片的研究》,研究了以銅 、錳復(fù)合 代鉬制造高鉻鑄鐵拋丸機(jī)葉片 ,葉片工作面 采用激冷工藝 ,使工作面晶粒細(xì) 、硬度高


2 葉片失效機(jī)理


拋丸對(duì)葉片的磨損,按磨損機(jī)理為一次 加載下的沖擊斷裂機(jī)制高應(yīng)力磨料磨損 2200R/min 的高速 ,將拋丸拋向葉片 丸的拋射能力為70～80m/ 120kg/min 能力沖擊葉片,使葉片斷裂
磨損分三個(gè)階段:第一階段為予磨階段 初裝入拋丸,剛轉(zhuǎn)運(yùn)時(shí) ,由于葉片表面較硬 磨損量極微。但馬上到第二階段 ,這一階段 為過(guò)渡階段 ,由于受拋丸的沖擊和高應(yīng)力磨 ,這一階段失重較大,幾乎與磨程呈線性關(guān) ,此時(shí)葉片出口端有凹坑。第三階段為磨 斷階段 ,這一階段失重趨于穩(wěn)定 ,再磨損因受 較大沖擊力,沿凹坑處斷裂 在葉片的入口端,由于葉輪輸入的大量 120kg/min 數(shù)量 鐵丸一面彈跳,一面沿著葉片表面向外滑動(dòng) 由于慣性轉(zhuǎn)動(dòng)力,使鐵丸緊壓在葉片上 ,造成 鐵丸對(duì)葉片的磨削 ,愈靠近出口端 ,慣性轉(zhuǎn)動(dòng) 力愈大 ,鐵丸對(duì)葉片的磨削作用也愈強(qiáng) ,在出 ,葉片還與一定數(shù)量的亂散射的反彈鐵丸相撞 ,此時(shí)葉片與鐵丸的相對(duì)速度要比入 口端大得多 ,較后在出口端磨出深溝 ,沿深溝 斷裂 ,而組織是由基體和碳化物組成。基體的 作用是支撐碳化物去抵抗拋丸的沖擊和高應(yīng) 力磨損 ,減少碳化物的剝落和碎裂 ,發(fā)揮碳化 物的抗磨損作用 碳化物的作用是抵抗拋丸的沖擊和高應(yīng)力磨損 ,而凸出于基體之上 葉片磨損失效的主要原因是,葉片在拋 丸的沖擊下 1000)產(chǎn)生裂 再在碳化物與基體的界面上產(chǎn)生裂紋 失去支撐,從而易被陸續(xù)而來(lái)的拋丸沖裂及 剝落

3化學(xué)成分的選擇
化學(xué)成分的選擇,必須保證基體有較 高的硬度和足夠的韌性 。選取馬氏體其硬度 比奧氏體大 馬氏體的硬度為HV 800。選取的碳化物必須是 其硬度為HV1700-1800


化學(xué)成分的選擇 ,應(yīng)結(jié)合實(shí)際情況 用剩余的軸承鋼,較大限度的降低成本 :低鉻鑄鐵的含碳量愈多,碳化物含量 愈多 ,硬度愈高 ,抗磨性愈好 ,但鑄鐵的韌性 下降 210%增加到 315 ,碳化物含量可從 25 %增加到 40 含碳量過(guò)低,鑄造性能不好 Si:硅一般是從原料中代入的 ,要將含硅 量控制在較低的范圍也是很困難的 。硅可以 作脫氧劑用 低于015 低于018 ,鑄造性能不好。提高硅 可以提高馬氏體轉(zhuǎn)變溫度 ,有利于獲得馬氏體 分布在碳化物中,可提高硬度 ,可細(xì)化碳化物,改善韌性 Mo:鑄鐵中的鉬 ,一部分進(jìn)入碳化物 部分溶于奧氏體中,溶入奧氏體中的鉬 高淬透性。鉬昂貴 ,可用 Mn 代替部分鉬 0115%以下 。隨著 Re 的增加 ,葉片的硬度和 AK 值增加 ,有利于抗磨 通過(guò)金相組織可看出 Re能細(xì)化晶粒 改善晶界質(zhì)量,減少晶間夾雜物 ,改變碳化物 的形貌 ,由原來(lái)的連續(xù)網(wǎng)狀轉(zhuǎn)變?yōu)閿嗬m(xù)網(wǎng)狀 或孤立狀,這就會(huì)大大減少碳化物對(duì)馬氏體 基體的剝裂作用 ,提高韌性 ,增加抗磨性
表4、鑄鐵的成分
4熔煉
115t工頻爐熔煉 ,和熔煉合金鋼一樣 進(jìn)行操作 熔化期:加起重塊 、爐料 Cr、Mo 合金 熔化造渣,取樣分析 還原期:脫氧 ,Mn 、Si 1550出爐 ,配料方案見(jiàn)表5 、12種配料方案，機(jī)械性能基本相同
5熱處理
葉片獲得較佳硬度的熱處理等溫淬火加回火 Re鑄鐵獲得馬氏 ,同時(shí)要避免開裂,在低溫區(qū)冷卻速度要小于油
表5 配料方案
葉片不宜在含有大量奧氏體的鑄態(tài)下使 ,而應(yīng)采用適當(dāng)?shù)臒崽幚矸椒?使基體以馬 氏體為主 ,殘余奧氏體應(yīng)小于25%

6、機(jī)械性能

沖擊試樣用砂型鑄造 ,不開槽口 ,試樣尺 10mm10mm 55mm 跨度為40mm HRU—150AT 型光學(xué)洛氏硬度計(jì)測(cè)定 HRC Re鑄鐵的機(jī)械性能 鑄造車間以鑄態(tài)試樣 HRC 驗(yàn)收 ,熱處理車間以熱 處理試樣 HRC 驗(yàn)收 機(jī)械性能,如表6

表6 ，機(jī)械性能
表7、加過(guò)濾網(wǎng)后的性能
加過(guò)濾網(wǎng)后 HRC 均勻 加過(guò)濾網(wǎng)后 AK 有較大提高 AK提高的明顯 提高20 度提高的不明顯為5～10 Mo后硬度提高的明顯

7、金相組織

金相組織用Neophot 型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行測(cè)定 Cr、Re 相同的條件下 含量增加,如圖1-4
圖1-4
8結(jié)論

選用低Cr Re鑄鐵的拋丸機(jī)葉 ,可以代替購(gòu)入的青島鑄機(jī)廠葉片,為工廠 節(jié)省一筆資金 新材料的抗磨能力,每片可以 30臺(tái)車 ,稍微改進(jìn)后可以超過(guò)青鑄機(jī)廠葉 新材料葉片鑄態(tài)HRC51 ～58 熱處理后HRC62～68 中間加加強(qiáng)筋 ,改變?nèi)~片受力曲線 使用Re 可提高 HRC ,